04 декабря 2017г.
При производстве деталей из деформируемых сплавов одной из ответственн ых технологических операций является получение деформируемой заготовки или полуфабриката. Особую актуальность приобретает этот процесс при работе с малопластичными или недеформируемыми сплавами, в том числе заэвтектическими силуминами и чугунами. Зачастую для получения качественной деформированной заготовки или детали применяют термоциклическую обработку (ТЦО) и деформационную термоциклическую обработку (ДТЦО) [2-3,7,9-10]. Кроме того, разработанные в настоящее время режимы ТЦО и ДТЦО с успехом используются для улучшения механических, физических и других свойств различных материалов [3,5,6,8]. Поэтому целью работы является выбор вида деформации и оптимизация технологических параметров процесса деформирования слитков полунепрерывного литья из поршневого заэвтектического силумина для группы оборудования ОАО «СМК» (г. Ступино), используемой для изготовления и обработки промышленных поршней.
Металлографические исследования структуры слитков, заготовок и деформируемых полуфабрикатов проводили на оптических микроскопах ММУ-3 и ЛабоМет–И1. Механические свойства определяли по ГОСТ 1497-84 на цилиндрических образцах с диаметром рабочей части 6 мм. Для измерения твердости образцов использовали прибор ТШ-2Б.
Основой поршневого заэвтектического силумина являлась система Al-(18-20) % Si, легированная медью – 0,6-1,0 %, магнием – 0,5-1,0 %, марганцем – 0,8-1,0 %. Для модифицирования структуры слитков использовали обработку расплава смесью, включающей фосфористую медь, борную кислоту и оксиды железа (III) и никеля (III) [4]. Диаметр слитка составлял 165 мм, а его длина после обрезки головной и донной частей 500÷700 мм.
В процессе отработки технологии деформации силуминовых слитков были определены интервалы максимальной пластичности для литого и деформированного состояний, кото рые составили 500°С и 450°С соответственно. Причем после деформации силумина (ковка, прессование) температурный диапазон максимальной пластичности существенно расширяется [1,9]. Поэтому была выбрана технология получения поршневой заготовки с использованием метода объемной штамповки на гидравлическом прессе с предварительной термоциклической осадкой слитков. Был определен наиболее рациональный диаметр контейнера под прессование – 300 мм.
Для определения предельной степени деформации при осадке поршневого заэ втектического силумина из слитка были изготовлены образцы диаметром 25÷30 мм и длиной 75 мм (соотношение длины образца к диаметру составляет 2,5÷3). Образцы нагревали до температур 370-500 °С, выдерживали 3 часа и осаживали при этой температуре на вертикальном гидравлическом прессе усилием 1,25 МН до появления первой трещины по бочке. Было установлено, что предельная степень деформации для литого и гомогенизированного образца из легированного заэвтектического силумина составляет 10÷15 % и зависит от температуры осадки. Для предварительно деформированного сплава она может достигать 35 %.
С учетом полученных результатов был разработаны термокинетические параметры термоциклической осадки опытных слитков. Перед термоциклической осадкой заготовки, полученные из слитков, нагревали и выдерживали в печи сопротивления в течение 4-х часов при температуре 480-500 °С. Цель этой выдержки – гомогенизация структуры литого силумина, повышение пластичности слитков и их полный прогрев. Осадку проводили на вертикальном гидравлическом прессе усилием 90 МН. После деформации в каждом цикле проводили подогрев заготовки до температуры осадки и выдержку в течение 1 ч для снятия наклепа. Для данного химического состава и диаметра слитков количество циклов осадки находится в пределах 4-5 в зависимости от длины слитка. Степень относительного сжатия и размеры заготовки по циклам при осадке слитков из поршневого заэвтектического силумина приведены в таблице 1. Температура нагрева в цикле составляла 480-500 °С, степень обжатия в первом цикле – не более 15 %, для каждого типоразмера слитка она показана в таблице 1, и равна 10÷13 %. Суммарная степень относительного сжатия для каждого типоразмера слитков составляла 53÷60 %, а диаметр конечной заготовки после всего процесса термоциклической осадки – 275 ÷ 285 мм (см. таблица 1).
Таблица 1 – Степень относительного сжатия и размеры заготовок по циклам при осадке слитков диаметром 165 мм из поршневого заэвтектического силумина
Исходная заготовка, мм
|
Циклы осадки
|
1
|
2
|
h
|
d
|
ε, %
|
h, мм
|
d, мм
|
ε, %
|
h, мм
|
d, мм
|
450
|
165
|
11
|
400
|
176
|
15
|
340
|
192
|
500
|
165
|
12
|
440
|
173
|
16
|
370
|
185
|
600
|
165
|
13
|
522
|
185
|
17
|
434
|
204
|
650
|
165
|
10
|
585
|
180
|
15
|
498
|
196
|
700
|
165
|
10
|
630
|
179
|
15
|
536
|
197
|
Продолжение таблицы 1
Циклы осадки
|
3
|
4
|
5
|
ε, %
|
h, мм
|
d, мм
|
ε, %
|
h, мм
|
d, мм
|
ε, %
|
h, мм
|
d, мм
|
18
|
280
|
315
|
29
|
200
|
275
|
-
|
-
|
-
|
18
|
300
|
207
|
33
|
200
|
279
|
-
|
-
|
-
|
20
|
347
|
230
|
22
|
278
|
252
|
25
|
223
|
285
|
17
|
414
|
218
|
21
|
327
|
246
|
25
|
245
|
280
|
17
|
445
|
220
|
20
|
356
|
250
|
22
|
278
|
278
|
После проведения термоциклической осадки заготовки из поршневого силумина были успешно пропрессованы на пруток диаметром 100 мм на горизонтальном гидравлическом прессе усилием 70 МН с контейнером 300 мм прямым способом по следующему режиму: скорость прессования – 0,05÷0,1 м/мин; температура прессования – 440÷450 °С; время выдержки при температуре перед прессованием – 4 ч. Коэффициент вытяжки составлял –9.
Исследование микроструктуры слитков литья, осаженных заготовок и прессованных прутков из поршневого заэвтектического силумина показало, что с увеличением степени деформации при горячей обработке давлением происходит измельчение кристаллов первичного кремния, увеличение объемной доли α-твердого раствора алюминия за счет снижения количества эвтектической составляющей, которая приобретает глобулярное строение. Определение механических свойств образцов из опытного сплава в литом состоянии, после осадки и прессования приведены в таблице 2 и находятся в соответствии с изменениями микроструктуры заготовок. Видно, что обработка давлением заэвтектических силуминов повышает их механические характеристики тем в большей мере, чем выше суммарная степень деформации заготовки. Так, прессованный полуфабрикат из поршневого заэвтектического силумина имеет значение временного сопротивления разрыву на 40 % выше, чем у слитка полунепрерывного литья.
Таблица 2 – Влияние горячей деформации на механические свойства поршневого заэвтектического силумина
Состояние
|
Механические характеристики
|
σВ, МПа
|
δ, %
|
НВ, МПа
|
Слиток, диаметр 165 мм
|
150
|
1,2
|
1050
|
Заготовка после осадки
|
181
|
1,5
|
970
|
Прессованный пруток, ø 100 мм
|
213
|
2,6
|
868
|
Таким образом, показана возможность прессования слитков полунепрерывного литья диаметром более 150 мм из поршневого заэвтектического силумина за счет использования предварительной термоциклической осадки и рационального подбора режима деформации. Увеличе ние суммарной степени пластической деформации приводит к повышению механических характеристик поршневых заэвтектических силуминов (σВ, δ).
Список литературы
1. Федюкин В.К., Смагоринский М.Е. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин/. – Л.: Машиностроение, 1989.– 255 с.
2. Прудников А.Н. Комплексное воздействие отжигов и термоциклической ковки на структуру и свойства заэвтектических силуминов // Деформация и разрушение материалов.– 2014.– № 2.–С.14 - 20.
3. Prudnikov A.N., Prudnikov V.A Hardening low carbon steel 10 by using of thermalcyclic deformation and subseauent heat treatment // Materials science. Noneguilibrium pahse transformations . – 2016. – №4. – pp. 10-13.
4. Прудников А.Н. Структурно-технологические основы разработки прецизионных силуминов с регламентированным содержанием водорода / Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук: 05.16.09 / НГТУ, Новосибирск, 2013. – 40 с.
5. Прудников А.Н. Структура и свойства жаропрочного силуминового поршня с высоким содержанием кремния// Изв. ВУЗов. Черная металлургия.– 2009.– № 8.– 28-30.
6. Прудников А.Н. Прудников В.А Влияние термоциклической ковки и последующего отжига на коэрцитивную силу и линейное расширение стали 10 // Актуальные проблемы в машиностроении: – 2016.– № 3.– С. 451-456.
7. Prudnikov A.N. Deformable heatproof transeutectic silumin for pistons// A.N. Prudnikov // Steel in Translation. – 2009. – T. 39. – № 6. – С.456-459.
8. Прудников А.Н. Поршневые деформируемые заэвтектические силумины // Технология металлов.– 2014.– № 2.– С. 8 - 11.
9. Прудников А.Н. Исследование комплексного модифицирования заэвтектических силуминов с содержанием кремния 20…30 % фосфидами и оксидами некоторых металлов // Изв. ВУЗов. Цветная металлургия.– 1995.– № 2.–С. 38-41.
10. Афанасьев К.В., Прудников А.Н., Перетятько В.Н. Оценка пластичности и сопротивления деформации заэвтектического поршневого силумина // Изв. ВУЗов. Цветная металлургия.– 2003.– № 2.– С. 23-25.